一種新型的改善交叉調制率的多路輸出解決方案

發(fā)布時(shí)間:2014-8-20 16:39    發(fā)布者:eechina
作者: 王紅蕾 王躍慶,無(wú)錫東電化蘭達電子有限公司(TDK-Lambda)

多路輸出的開(kāi)關(guān)電源因其體積小、性?xún)r(jià)比高廣泛應用于小功率的各種復雜電子系統中。然而伴隨著(zhù)現代電子系統發(fā)展,其對多路輸出電源的要求越來(lái)越高,如體積、效率、輸出電壓精度、負載能力(輸出電流)、交叉調整率、紋波和噪聲等。其中,交叉調整率是指當多路輸出電源的一路負載電流變化時(shí)整個(gè)電源各路輸出電壓的變化率,是考核多路輸出電源的重要性能指標。受變壓器各個(gè)繞組間的漏感、繞組的電阻、電流回路寄生參數等影響,多路輸出電源的交叉調整率一直以來(lái)是多路輸出開(kāi)關(guān)電源的設計重點(diǎn)。

目前改進(jìn)交叉調整率的方法可分為無(wú)源和有源兩類(lèi)。有源的方法需要增加額外的線(xiàn)性穩壓或開(kāi)關(guān)穩壓電路,雖然可以得到較高的交叉調整率,但卻是以犧牲電源的效率、成本為代價(jià)的,且從可靠性和復雜性也不如無(wú)源的方法好。提起無(wú)源交叉調整率優(yōu)化方法,有經(jīng)驗的工程師首先會(huì )想到輸出電壓加權反饋控制,其次如果選用反激電路還會(huì )通過(guò)優(yōu)化變壓器各繞組耦合以及優(yōu)化嵌位電路來(lái)進(jìn)一步優(yōu)化交叉調整率,如果選用的是正激電路則會(huì )將各路輸出濾波電感耦合在一起來(lái)進(jìn)一步優(yōu)化交叉調整率?墒钱斠陨蟽(yōu)化措施均已采用了,還是無(wú)法滿(mǎn)足設計要求時(shí),通常只好無(wú)奈地添加假負載用效率來(lái)?yè)Q取交叉調整率,或改選為成本較高的有源的優(yōu)化設計方案。

下面介紹一種TDK-Lambda新型的改善交叉調制率的多路輸出解決方案,此方案可以使得用無(wú)源方法進(jìn)一步提高交叉調整率。

如圖1所示,對于匝數相等的兩個(gè)輸出繞組(Ns1=Ns2),我們在兩個(gè)跳變的同名端跨接一個(gè)電容C1,這樣可以很好地改善交叉調整率。


圖 1

對于圖1所示的反激變換器,考慮其各繞組的漏感,可等效為圖2所示電路,Lleak1、Lleak2和Lleak3分別繞組Ns1、Ns2和Np的漏感。


圖 2

由于Ns1=Ns2,在電源整個(gè)工作過(guò)程中,始終有Vs1=Vs2,所以電路可以等效為圖3所示,其中Is1和Is2分別為流過(guò)繞組Ns1和Ns2的電流。


圖 3

電源穩定工作時(shí),電感Lleak1和Lleak2兩端的平均電壓為0V,所以電容C1兩端的平均直流電壓也為0V。隨著(zhù)電容C1容值的增大,電容上的紋波電壓會(huì )越來(lái)越小,所以Vo1會(huì )越來(lái)越接近Vo2,即電源的交叉調整率隨著(zhù)C1容值的增大會(huì )越來(lái)越好。

為了便于分析,我們做出如下假設:

1、 忽略電路中二極管的壓降,認為壓降為0V。

2、 電容C1的容值很大,使得C1和漏感Lleak1和Lleak2的諧振周期大于SW1的開(kāi)關(guān)周期。

3、 Vo2輸出電壓為反饋檢測電壓,保持不變,Vo2負載較重,Vo1為輕負載,Vo1>Vo2。

基于上面假設,電源工作期間副邊各元件的電流將如圖4所示,Is1和Is2分別為流過(guò)繞組Ns1和Ns2的電流,Ip為變壓器原邊電流,ID1和ID2分別為流經(jīng)D1和D2的電流,Vc1是電容C1上的電壓。


圖4<注:本圖僅示意電壓電流的變化方向>

為了便于確定電路的初始狀態(tài),我們以t5時(shí)刻作為電源工作周期的開(kāi)始,在t5時(shí)刻二極管D1的電流變?yōu)?,電容C1上的電壓Vc1此時(shí)處于最高值,且有:

Vo2+Vc1=Vo1

在二極管D1截止后,副邊電路可進(jìn)一步等效為圖5所示電路。因為Vs


圖 5

到t6時(shí)刻原邊開(kāi)SW1關(guān)閉合后,Vs電壓被感應為負值(如圖6所示)。在SW1閉合期間電源分兩個(gè)階段工作:變壓器電流由副邊繞組向原邊繞組換流(t6~t7)階段和變壓器儲能(t7~t9)階段。


圖 6

在t6~t7期間,ID2>0,二極管D2繼續導通,由關(guān)系式


可知,電流Is1和Is2都快速下降,直到t7時(shí)刻ID1=Is2+Is1=0時(shí),二極管反向截止,副邊繞組向原邊繞組換流階段結束。

在t7~t9階段,二極管D2反向截止,電流Is1與Is2大小相等,反向相反。

Is2=-Is1

電容C1與漏感Lleak1+Lleak2諧振放電, 由于變壓器副邊到原邊換流后Is2仍較大,所以Vc1很快在t8時(shí)刻有正電壓變?yōu)樨撾妷,并反向充電,同時(shí)電流Is2=-Is1開(kāi)始減小,直到t9(也就是t0)時(shí)刻SW1關(guān)斷。

在t0時(shí)刻SW1關(guān)斷,變壓器進(jìn)入由原邊向副邊的換流階段,Vs>Vo2>Vo2+Vc1(此時(shí)Vc1<0),二極管D2開(kāi)始,導通,電流Is1和Is2迅速增大,t1時(shí)刻Is1由負變?yōu)檎,并?jīng)C1和D2流向Vo2(如圖7所示)。t2時(shí)刻換流結束,此時(shí)有

當變壓器原邊電流向副邊換流結束后,Vs

到t3時(shí)刻電容電壓充電到Vs=Vc1+Vo2,并且隨著(zhù)Vc1的增加有Vs


圖 7

t4時(shí)刻,二極管D1開(kāi)始導通, 副邊電路又等效為圖3,電流Is1經(jīng)D1流向Vo1, C1電壓被嵌位在Vc1=Vo1-Vo2,而Is1繼續減小,直到t5時(shí)刻,Is1=0,二極管D1反向截止,電源完成一個(gè)開(kāi)關(guān)周期的工作。

圖8為SW1關(guān)斷期間副邊各支路平均電流流向圖。繞組Ns1和Ns2在輸出的平均電流分別為:

Is1=Io1+Ic1

Is2=Io2-Ic1

由圖4中Vc1的波形可知,在開(kāi)關(guān)SW1關(guān)斷期間,電容C1的電壓Vc1負變值為了正值,所以 Ic1>0, 所以可以得出:繞組間跨接電容C1后,在開(kāi)關(guān)SW1關(guān)斷期間,輸出輕負載的繞組Ns1的實(shí)際負載加重了,而輸出重負載的繞組Ns2的實(shí)際負載減輕了,所以會(huì )使得交叉調整率得以改善。


圖 8


目前此方案已經(jīng)成功地應用到了TDK-lambda 的CUT75系列產(chǎn)品上。

以CUT75-522為例,電源使用環(huán)境如下:

輸入電壓:85 ~ 265VAC或 120 ~ 370VDC。

負載范圍: 5V: 0 ~ 8A;

+12V: 0 ~ 3A;

-12V: 0 ~ 1A。

工作溫度: -20 ~ 70℃。

通過(guò)采在繞組間跨接電容,用無(wú)源的方法成功地將+12V和-12V的交叉調整率做到了±5%以?xún)。下面?為電源在各種輸出負載情況下,實(shí)測的各路輸出電壓的最高值和最低值,以及基于實(shí)測值計算的交叉調整率。

表1


同時(shí)因為在繞組間跨接電容,可以使得CUT75系列電源在滿(mǎn)足交叉調整率的情況下,能夠把電源內部的假負載降到了幾乎為零,所以有效的提高了電源的效率,從而使得電源的體積可以做的更小。CUT75系列電源在輸入電壓200VAC時(shí)滿(mǎn)載效率實(shí)測值已經(jīng)做到了85%,比市場(chǎng)上同類(lèi)產(chǎn)品提高了約5%,其體積自然也比市場(chǎng)上同類(lèi)產(chǎn)品要小。

市場(chǎng)上能夠滿(mǎn)足±5%交叉調整率的同類(lèi)產(chǎn)品,多采用有源的方法來(lái)優(yōu)化交叉調整率, 而CUT75系列電源采用的是無(wú)源的方法,相比之下CUT75系列電源在可靠性方面更具優(yōu)勢。


CUT75系列電源實(shí)物圖


鄭重聲明:

此文章僅供學(xué)習使用,文章中講述的交叉調整率優(yōu)化方案TDK-Lambda公司已經(jīng)申請了專(zhuān)利,受法律保護,請勿侵權!



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